可調式渣油泵ZYB2.1/3.5B的泵動力密封和停車密封裝置
副葉輪動力密封:
副葉輪動力密封（又叫離心密封、流體動力密封等）可分為副葉片密封和副葉輪密封。當可調式渣油泵轉動時，葉輪就產生壓力為P出的液體，再流向出口的同時也壓向填料室，使介質往外泄漏。但由于副葉片和副葉輪的作用，它產生了離心力P1′或P2′。其方向與葉輪產生壓力P出的方向相反。故能把泄漏出來的液體頂回去。即在密封腔內形成了“等壓密封”或“負壓密封”，使渣油泵在運轉過程中達到滴油不漏。由于有停車密封裝置，可調式渣油泵在停車時也能得到密封。
1.副葉片密封的計算
在葉輪后蓋板平面上作幾條開式徑向肋筋，這就是副葉片。它與泵殼保持著很小的間隙中，液體也以葉輪近似的角速度旋轉，而不是像沒有副葉片時那樣為角速度的一半。這樣就使得液體作用在填料室處的壓力減少了。
在沒有副葉片作用時，后蓋板上液體的壓力分布為ABEF。我們知道當葉輪有副葉片時其產生的壓力變化規律也是拋物線。其產生的壓力變化值為GKFG的面積。
由此可求出：
KF=EF-EK={[H-（U22-Ub2）/8g]-[H-（U22-Ur2）/8g-（U22-Ub2）/2g]}（1）
由于副葉片與泵殼之間存在一定的間隙。在間隙中液體的角速度小于葉輪的角速度ω，但大于ω/2。
斯捷潘諾夫認為這個角速度可近似取為：ω′=ω(1+t/s)/2
式中：ω′—工作輪后蓋板與泵殼間隙中液體的角速度
ω—工作輪的角速度
S—泵殼與葉輪后蓋副葉片的距離
t—副葉片的平均高度
由此，可以得到填料室前液體壓力EK的計算式即：
HBr=H2-1/285（n/1000）2{D22-DR2+[（s+t）/s]（DR2-Db2）}
式中：HBr—副葉片減壓后的壓頭（米油柱）
H2=H-V32/2g，V3=KV3√2Gh
Ｖ３為蝸殼內平均流速
在計算時，可以事先假定它為等壓密封，即HBr=0；若是負壓密封即取HBr為負值代入公式（2），可求出副葉片的外徑DR。如果求出的DR大于D2值時，則需要考慮副葉輪密封結構。
在計算時，t可事先選定。一般取0.5～1厘米，s-t是副葉片與泵殼的間隙，其值要由加工精度來保證。間隙越小，平衡能力越大，但加工裝配要求高。與此間隙有關的零件精度為4～6級時，一般取s-t=0.03～0.3厘米，（小泵取小值）。另外，該計算所得的DR值往往偏大。正確數值還應該經過試驗修正后確定。
2.副葉輪動力密封的計算
副葉輪動力密封在石油化工行業，電鍍行業輸送特殊介質方面有著特定效果。我們由于襯膠泵工作需要，在這方面進行了一些試驗研究。在替代填料密封和機械密封方面取得一定效果。在襯膠泵中較好地采用了副葉輪動力密封。繼后又在F型耐腐蝕泵中替代機械密封。實踐證明，動力密封很有發展前途。
當渣油泵運轉時，假定副葉輪腔內間隙Z中得液體ω液=ψω旋轉，由于有間隙的存在顯然液體的角速度ω液小于工作輪的角速度W。其比值用ψ表示。那么副葉輪外圓
ｒ付任意半徑的壓力差為：
Ｐ２付=γ/2g（U22付-U2液）=γ/g（ψ2ω2(r22付-r2液)/2(3）
當付導葉與副葉輪間隙Δ較大時，可以認為P2=P高。當間隙Δ較小時，可以認為:
P2=P高ω2/8g（r22付-r12付）
假定低壓側液體所在半徑r=r液,這時副葉輪所產生的較大壓差為
ΔPmax=Cγ/8gω2(D22付-D12付)
若用揚程來表示,那么
HP=ΔPmax/γ=C/8g(nπ/30)2*(D22付-D12付)
將g=980厘米/秒2代入,簡化可得:
HP=C/71.6(n/1000)2(D22付-D12付)
式中C為反壓系數,它由葉片高度h、和間隙Z來決定。精確植尚未能用解析法來求取，而只能由實驗給出。通過各種實驗的匯總，為了計算的方便，設計時可取為：
Z＞3毫米時取C=0.75-0.8
Z＜3毫米時取C=0.85-0.9
在副葉輪的光滑面，同樣產生一個壓力為Hs，其方向與副葉輪壓力相反的升壓。
Hs=CsHts（6）
式中Hs-副葉輪光滑面升壓（米）
Cs-光滑面系數，一般取Cs=0.1
Hts-副葉輪光滑面的理論升壓（米）
Hts=1/71.6（n/1000）2(D22光付-D12光付)
整個副葉輪動力密封升壓能
副葉輪動力密封:
副葉輪動力密封（又叫離心密封、流體動力密封等）可分為副葉片密封和副葉輪密封。當可調式渣油泵轉動時，葉輪就產生壓力為P出的液體，再流向出口的同時也壓向填料室，使介質往外泄漏。但由于副葉片和副葉輪的作用，它產生了離心力P1′或P2′。其方向與葉輪產生壓力P出的方向相反。故能把泄漏出來的液體頂回去。即在密封腔內形成了“等壓密封”或“負壓密封”，使渣油泵在運轉過程中達到滴油不漏。由于有停車密封裝置，可調式渣油泵在停車時也能得到密封。
1.副葉片密封的計算
在葉輪后蓋板平面上作幾條開式徑向肋筋，這就是副葉片。它與泵殼保持著很小的間隙中，液體也以葉輪近似的角速度旋轉，而不是像沒有副葉片時那樣為角速度的一半。這樣就使得液體作用在填料室處的壓力減少了。
在沒有副葉片作用時，后蓋板上液體的壓力分布為ABEF。我們知道當葉輪有副葉片時其產生的壓力變化規律也是拋物線。其產生的壓力變化值為GKFG的面積。
由此可求出：
KF=EF-EK={[H-（U22-Ub2）/8g]-[H-（U22-Ur2）/8g-（U22-Ub2）/2g]}（1）
由于副葉片與泵殼之間存在一定的間隙。在間隙中液體的角速度小于葉輪的角速度ω，但大于ω/2。
斯捷潘諾夫認為這個角速度可近似取為：ω′=ω(1+t/s)/2
式中：ω′—工作輪后蓋板與泵殼間隙中液體的角速度
ω—工作輪的角速度
S—泵殼與葉輪后蓋副葉片的距離
t—副葉片的平均高度
由此，可以得到填料室前液體壓力EK的計算式即：
HBr=H2-1/285（n/1000）2{D22-DR2+[（s+t）/s]（DR2-Db2）}
式中：HBr—副葉片減壓后的壓頭（米油柱）
H2=H-V32/2g，V3=KV3√2Gh
Ｖ３為蝸殼內平均流速
在計算時，可以事先假定它為等壓密封，即HBr=0；若是負壓密封即取HBr為負值代入公式（2），可求出副葉片的外徑DR。如果求出的DR大于D2值時，則需要考慮副葉輪密封結構。
在計算時，t可事先選定。一般取0.5～1厘米，s-t是副葉片與泵殼的間隙，其值要由加工精度來保證。間隙越小，平衡能力越大，但加工裝配要求高。與此間隙有關的零件精度為4～6級時，一般取s-t=0.03～0.3厘米，（小泵取小值）。另外，該計算所得的DR值往往偏大。正確數值還應該經過試驗修正后確定。
2.副葉輪動力密封的計算
副葉輪動力密封在石油化工行業，電鍍行業輸送特殊介質方面有著特定效果。我們由于襯膠泵工作需要，在這方面進行了一些試驗研究。在替代填料密封和機械密封方面取得一定效果。在襯膠泵中較好地采用了副葉輪動力密封。繼后又在F型耐腐蝕泵中替代機械密封。實踐證明，動力密封很有發展前途。
當渣油泵運轉時，假定副葉輪腔內間隙Z中得液體ω液=ψω旋轉，由于有間隙的存在顯然液體的角速度ω液小于工作輪的角速度W。其比值用ψ表示。那么副葉輪外圓
ｒ付任意半徑的壓力差為：
Ｐ２付=γ/2g（U22付-U2液）=γ/g（ψ2ω2(r22付-r2液)/2(3）
當付導葉與副葉輪間隙Δ較大時，可以認為P2=P高。當間隙Δ較小時，可以認為:
P2=P高ω2/8g（r22付-r12付）
假定低壓側液體所在半徑r=r液,這時副葉輪所產生的較大壓差為
ΔPmax=Cγ/8gω2(D22付-D12付)
若用揚程來表示,那么
HP=ΔPmax/γ=C/8g(nπ/30)2*(D22付-D12付)
將g=980厘米/秒2代入,簡化可得:
HP=C/71.6(n/1000)2(D22付-D12付)
式中C為反壓系數,它由葉片高度h、和間隙Z來決定。精確植尚未能用解析法來求取，而只能由實驗給出。通過各種實驗的匯總，為了計算的方便，設計時可取為：
Z＞3毫米時取C=0.75-0.8
Z＜3毫米時取C=0.85-0.9
在副葉輪的光滑面，同樣產生一個壓力為Hs，其方向與副葉輪壓力相反的升壓。
Hs=CsHts（6）
式中Hs-副葉輪光滑面升壓（米）
Cs-光滑面系數，一般取Cs=0.1
Hts-副葉輪光滑面的理論升壓（米）
Hts=1/71.6（n/1000）2(D22光付-D12光付)
整個副葉輪動力密封升壓能
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